汽輪機(jī)在檢修過(guò)程中發(fā)現(xiàn)中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片葉根發(fā)生開裂。為找出葉片開裂原因,利用宏形貌分析、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能分析、金相顯微組織檢測(cè)及斷口微區(qū)分析等方法對(duì)開裂葉片進(jìn)行了試驗(yàn)分析。
主要原因?yàn)椋涸搫?dòng)葉片在制造過(guò)程中進(jìn)行鍛造加工時(shí),由于鍛造工藝不當(dāng)形成的原始鍛造裂紋。
汽輪機(jī)為N330-17.75/540/540型、亞臨界蒸汽參數(shù)、一次中間再熱、直接空冷、單軸雙排汽采暖抽汽供熱式機(jī)組。該機(jī)組于2011年10月15日投產(chǎn)運(yùn)行,已累計(jì)運(yùn)行約48000h。
表1 #5鍋爐主要技術(shù)參數(shù)
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名稱 |
單位 |
額定工況 |
VWO工況 |
|
額定功率 |
MW |
330 |
352.7 |
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過(guò)熱蒸汽壓力 |
MPa |
17.750 |
17.750 |
|
過(guò)熱蒸汽溫度 |
℃ |
540 |
540 |
|
高壓進(jìn)口流量 |
Kg/s |
257.78 |
278.89 |
|
再熱蒸汽壓力 |
MPa |
3.7217 |
4.0107 |
|
再熱蒸汽溫度 |
℃ |
540 |
540 |
|
中壓進(jìn)口流量 |
Kg/s |
234.97 |
253.61 |
|
低壓進(jìn)口壓力 |
MPa |
0.4742 |
0.5090 |
|
低壓進(jìn)口溫度 |
℃ |
257.6 |
256.9 |
|
冷凝器真空度 |
MPa |
0.0053 |
0.0053 |
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名稱 |
單位 |
額定工況 |
VWO工況 |
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額定功率 |
MW |
330 |
352.7 |
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過(guò)熱蒸汽壓力 |
MPa |
17.750 |
17.750 |
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過(guò)熱蒸汽溫度 |
℃ |
540 |
540 |
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高壓進(jìn)口流量 |
Kg/s |
257.78 |
278.89 |
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再熱蒸汽壓力 |
MPa |
3.7217 |
4.0107 |
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再熱蒸汽溫度 |
℃ |
540 |
540 |
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中壓進(jìn)口流量 |
Kg/s |
234.97 |
253.61 |
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低壓進(jìn)口壓力 |
MPa |
0.4742 |
0.5090 |
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低壓進(jìn)口溫度 |
℃ |
257.6 |
256.9 |
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冷凝器真空度 |
MPa |
0.0053 |
0.0053 |
汽輪機(jī)中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉共12級(jí),大修期間,檢查發(fā)現(xiàn)中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片葉根出汽側(cè)發(fā)現(xiàn)一條長(zhǎng)約11mm的裂紋,材質(zhì)為2Cr11NiMoVNbNB。
為了找出中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片開裂原因,確保機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行, 對(duì)汽輪機(jī)開裂的中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片進(jìn)行取樣試驗(yàn)分析。
一、試驗(yàn)方法及分析
1. 宏觀檢查
對(duì)開裂的中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片宏觀形貌進(jìn)行檢查,如圖1所示?梢钥闯,中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片的開裂點(diǎn)位于葉根出汽側(cè)端面,裂紋長(zhǎng)度約為11mm,裂紋平直、開口細(xì)小,沿葉片軸線方向分布。葉片外部未見明顯機(jī)械損傷及腐蝕損傷等缺陷。將開裂部位剖開進(jìn)行觀察,斷口齊平,表面銹蝕嚴(yán)重,自葉片表面向基體擴(kuò)展分布。
圖1 開裂葉片的現(xiàn)場(chǎng)形貌及宏觀形貌
2. 斷口微觀形貌分析
將解剖的開裂斷口清洗后利用掃描電子顯微鏡(SEM)對(duì)其進(jìn)行微區(qū)形貌的分析?梢钥闯,盡管動(dòng)葉片的斷口表面氧化嚴(yán)重,但斷口局部仍可以觀察到較為清晰的沿晶斷裂形貌特征,如圖(a)所示;而葉片材料正常的沖擊斷口則呈現(xiàn)典型的解理斷裂特征,如圖(b)所示。
3. 化學(xué)成分分析
直讀光譜儀對(duì)開裂中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片的金屬基體進(jìn)行成分分析,分析結(jié)果見表2。結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 8732-2014《汽輪機(jī)葉片用鋼》和GB/T 222-2006《鋼的成品化學(xué)成分允許偏差》要求,可以看出中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片的主要合金成分中P元素含量明顯高于標(biāo)準(zhǔn)要求,其他合金化元素含量與標(biāo)準(zhǔn)對(duì)2Cr11NiMoVNbNB材質(zhì)的要求相一致。
表2化學(xué)分析結(jié)果%
檢測(cè)元素
C
Si
Mn
Cr
GB/T
8732—2014
0.15~0.20
≤0.50
0.50~0.80
10.00~12.00
中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片
0.20
0.43
0.66
11.10
檢測(cè)元素
Mo
V
Nb
N
GB/T
8732—2014
0.60~0.90
0.20~0.30
0.20~0.60
0.040~0.090
中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片
0.60
0.17
0.52
0.064
檢測(cè)元素
Ni
Cu
P
S
GB/T
8732—2014
0.30~0.60
≤0.10
≤0.020
≤0.015
中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片
0.47
0.13
0.043
0.002
4. 金相分析
對(duì)開裂的中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片取樣進(jìn)行金相分析。動(dòng)葉片的基體組織為回火馬氏體+少量δ鐵素體,δ鐵素體含量最嚴(yán)重視場(chǎng)未超過(guò)5%;組織中未見嚴(yán)重夾雜物;其奧氏體平均晶粒度為7~8級(jí),未見1級(jí)或更粗的晶粒,組織狀態(tài)基本正常。開裂部位的金相組織顯示,主裂紋及分支裂紋均呈現(xiàn)枝杈狀沿晶開裂的形態(tài)分布,同時(shí),主裂紋及分支裂紋兩側(cè)的組織存在明顯的脫碳現(xiàn)象,裂紋細(xì)小且內(nèi)部明顯氧化,說(shuō)明裂紋形成于溫度較高的階段,具有較為典型的熱加工過(guò)程中形成的鍛造裂紋的特征,如圖2所示。
圖2 開裂動(dòng)葉片各部位金相組織
5. 力學(xué)性能測(cè)試
從開裂的中壓轉(zhuǎn)子動(dòng)葉片上取樣進(jìn)行硬度測(cè)試,結(jié)果見表3?梢钥闯,2Cr11NiMoVNbNB動(dòng)葉片材料的布氏硬度符合標(biāo)準(zhǔn)要求;葉片材料的沖擊吸收能量處于標(biāo)準(zhǔn)要求下限水平,韌性